一、事件发生前的运行状况
2018年11月3日10:00#1 机组负荷492MW,协调投入，主蒸汽压力19.63MPa,主蒸汽温度597℃，再热蒸汽压力3.72MPa，再热蒸汽温度592℃，给水流量1273.8，主蒸汽流量1348.38t/h，总风量1592.08。
磨煤机1A、1B、1D、1E、1C、1F 运行，总煤量250t/h。
A、B 汽引风机运行、A、B 送风机运行、A、B 一次风机运行、A、B 汽动给水泵运行。
二、事件发生及处理经过
11月3日10：30 发现＃1 炉水平烟道右侧包墙外保温有蒸汽冒出，扒开保温后确认水平烟道右包墙泄漏，联系带压堵漏，12：10发现泄漏处漏量突然增大。立即向中调申请#1 炉停炉消缺。12:13打闸停机、停炉。
17:30 维护人员拆除泄漏部位保温，检查发现后竖井右侧包墙过热器第1 根管子泄漏。泄漏位置位于标高61.2 米，为后竖井右侧包墙过热器第1 根鳍片处, 泄漏点处鳍片为厂家焊接鳍片，整片到现场。图1 中序号16 为现场施工焊接密封片。
图1 泄漏图纸位置
检查发现：泄漏管炉后侧鳍片存在裂纹，当鳍片割开后，泄漏管炉前相邻管出现了较大的变形（见图2），这均表明泄漏此区域应力水平较高。
图2 管子变形及鳍片裂纹
11 月05 日17：30，＃1 炉热态放水，07：00＃1 炉打开人孔门自然通风。11 月06 日06：25#1 炉热态放水结束，进行自然通风，12:40 启动电动引风机进行强制通风。11 月7 日7:30 泄漏管割掉后，宏观形貌见图3。表面进行着色探伤后宏观形貌，见图4，可看出裂纹朝向炉前侧，外壁裂纹长度明显大于内壁，其中外壁裂纹长度约16mm，内壁裂纹长度约9mm，且内壁裂纹附近存在变形特征。
图4 裂纹宏观形貌
使用合金分析仪进行合金成分分析，检测结果见图5，检测结果符合15CrMoG 合金元素要求。
图5 泄漏管光谱复核
11 月7 日9:00 开始换管工作，更换新管1.3 米长， 材质为15CrMoG，规格为Φ34.0×6.5mm；左右相邻2 根管子着色检查没有发现裂纹；11 月7 日12:00，新管焊接结束，焊口拍片检查合格；
随即恢复密封片、保温，全部工作于11 月7 日17:00 结束。
三、事件造成的损失及恢复情况
1、本次右包墙过热器泄漏造成#1 机组停运113 小时。（＃1 机并网计划2018年11 月8 日05：00）
2、恢复情况：11 月7 日15：00＃1 炉过热器泄漏更换新管结束，焊口拍片检查合格。随即恢复密封片、保温，全部工作于11 月7 日17:00 结束。
四、原因分析及吸取的教训
1）应力因素
泄漏区域内后竖井右包墙过热器、水平烟道右包墙过热器、水平烟道水冷壁密封板均与此管焊接（如图2），造成此处焊接量相对集中，焊接应力较大。热态时应力释放不均匀，容易造成鳍片拉裂。现场检查安装符合设计要求。
2）热膨胀因素
泄漏区域受热面膨胀复杂，涉及到后竖井右包墙过热器、水平烟道右包墙过热器、水平烟道水冷壁及密封装置。不同受热面存在温度差异，且膨胀方向、膨胀量也不同，易在最薄弱部位出现拉裂现象。
3）安装因素
泄漏区域结构复杂，安装过程存在强拉现象，导致局部应力升高。
综合现场检查情况和以上分析认为：安装强拉应力过大是导致
鳍片发生裂缝延伸至包墙管，造成包墙管发生泄漏的主要原因。
五、责任认定
根据周口某某发电有限公司《安全生产管理制度》二类障碍、异常及未遂认定标准第五章二类障碍认定标准第八条第二项规定，记生技部设备二类障碍一次。
六、防范措施
1、在过热器鳍片局部开应力释放槽，防止鳍片拉裂后损伤管子。具体措施：在右包墙第1 根管子和第2 根管子之间，第2 根管子和第3 根管子之间，标高61280mm 处（水平烟道水冷壁中心线），上方100mm 下方100mm 割开3mm 间隙，割开后的间隙在侧包墙外侧用耐火浇注料密封。
2、按上述措施处理＃1、＃2炉后竖井左、右包墙过热器对应位置。
七、考核意见：
根据周口某某发电有限公司《安全生产管理制度》安全生产工作考核细则规定考核如下：
发生设备二类障并造成机组停运，依据《公司安全生产工作考核细则第三十一条》规定，鉴于泄漏部位缺陷为安装时引起，处罚如下：
1、生技部锅炉主任工程师杨某某负管理责任，考核700 元。
2、生技部锅炉主管霍某某负管理责任，考核700 元。
3、生技部副主任王某某负管理责任，考核500 元。
4、总经理助理兼生技部主任闫某某负管理责任，考核500元。
5、分管生技部副总经理方某某负领导责任，考核500元。
八、工作上改进计划
1、制定工作计划对#1、2 炉受热面进行排查，发现问题及时处理或更换，做到提前预防。
2、去张家 沙洲公司调研、学习锅炉“防磨防爆”检查方法，为明年机组C修开展针对性检查积累经验。